２信号特性を測る。
混変調は近くの信号が局発の代わりの様に成りもがもがと音声まで聞えて来る困った現象、
RFaｍｐやMixerの特性で直線領域以上ではひずみを発生しやすい、強い入力信号でIPポイントを
簡単に越えて混変調に成ってしまう。簡単に計測、更に改善できたか確かめる。
２信号（同じ出力、離れた周波数）を合成した後ＡＴＴを通す、
ＡＦバルボルの３ｄＢになる値で比較、絶対値は測れない。
受信機の混変調、感度抑圧、ダイナミックレンジ、インターセプトポイント
目的周波数の近く±１０Ｋｈｚ離れた周波数、更に２０Ｋｈｚ，３０Ｋｈｚと離れた周波数で
交信する局がいたらどんなことに、その結果、3次、５次の混変調歪で交信に影響が出たら？
ＩＰ（インターセプトポイント）信号とＩＭＤ（３次混変調歪積）のグラフの交点を言う。
ＩＰの手前で３ｄＢ抑圧点がでる、飽和した。３次混変調歪積の係数は３（LogX3乗＝３Logx)
で目的信号より急激に増加する。
アンプやミクサーでは入力信号で入力を大きくしていくとやがて飽和、ＩＰには達しない。ＩＰは仮想の点
しかしＩＰを知れば任意の入力信号レベルの相互変調歪積出力を知る事ができる。２信号をそれぞれ１ｄＢ
変化させたら３次混変調歪積出力は３ｄＢ変化することから最大高周波入力レベルが推測できる
ＩＰ＝1/２（Ｐｏ−Ｐｄ）＋Ｐｉ
ＩＰ：(3次インターセプトポイントdBm)
Ｐｏ：目的周波数
Pd:３次混変調歪積dBm
Ｐｉ：入力電力dBm
ＩＰ＝1/２（ＩＭＤ＋Ｐｉ）
ＩＭＤ： ３次混変調歪積は(Po-Pd)
例えば入力ー３５ｄＢｍ＝４ｍＶ、ＩＭＤ＝８０ｄＢｍと計測したら
ＩＰ＝1/２×８０＋（−３５）＝５ｄＢｍと計算ができる。
((ミクサーの３次ＩＰの予想))
ＲＦ入力レベルを上げていくとと出力レベルが比例して増えいくが、やがて飽和して１ｄＢ
の抑圧点が出る３次ＩＰは１ｄＢ抑圧点より１０〜１５ｄＢ高いレベルに有ると想像される
（（混変調））
３ｄＢの抑圧点から混変調効果が始まる。
目的信号レベルに関係無く不要信号レベルの２乗に比例して増大する。このためＲＦＡＴＴを使うと
混変調特性は大きく改善される。６ｄＢのＡＴＴを入れると１２ｄＢも改善される。
＜SSG-CW波＞
＜HightBridConpainaer＞-------{Reciver}----AFバルボル、スペアナ
＜SSG2-ＡＭ波、３０％の変調＞
ＳＳＧ２の出力を増加させるとＳＳＧ１のＣＷ波に１ｄＢの変調がかかつたところが、約３０ｄＢの混変調比
（混変調レベルが基準信号レベル＜ＳＳＧ１−ｃｗ＞より３０ｄＢ低い点）
m/ｍ’＝（Ｐｉｐ／４Ｐｃ）＋０．５
m/m':大信号（ＳＳＧ２）から小信号（ＳＳＧ１）に伝達された混変調の比）
Ｐｉｐ：インターセプトトポイント電力
Ｐｃ：不要信号電力
m/ｍ’（ｄB)＝２０log(m/m')
上図から３０ｄBの混変調は底辺の（Pip−Ｐｃ）の値は２１ｄBと読み取れる。
これはＩＰが３０ｄＢの受信機に＋９ｄＢ（６３０ｍＶ５０Ω）の変調信号を加えたら３０ｄＢの混変調を発生する
（（（感度抑圧））（（（
弱い信号を受信しているとき、近接した強力な信号が相当大きな利得損失を起こす。
不要信号の入力電圧がＲＦ増幅やミクサーのバイサス電圧より大きくベース、ゲートを導通状態
にまで駆動するとき起きる.。利得を減少歪を発生、整流されたベース電流はＡＧＣに重なり利得を下げる
測定には２台のＳＳＧ、ＳＳＧ１は無変調の目的周波数、ＳＳＧ２は不要信号相当の周波数にセット、目的周波数の
のー３ｄＢになるまでＳＳＧ２の出力を上げる。受信機を高感度にすると抑圧しやすく成るので、ＮＦ１０ｄＢ位
＜＜ダイナミックレンジ＞＞
受信機のダイナミックレンジの上限は３次の相互変調歪が受信機の雑音レベルと等しく成る入力信号レベルと定義
下限はＮＦにより制限
受信機が発生する雑音Ｎｏ＝10logKTo+10logB+NF
Ｋ：ボルツマン常数
Ｔｏ：絶対温度【°Ｋ｝
Ｂ：バンド幅｛Ｋｈｚ｝
ＮＦ：雑音指数｛ｄＢ｝
ダイナミックレンジの上限はスプリアスの生じない限界と考えられる。
受信機の雑音レベルを基準にして ＤＲ＝2/３（ＩＰ−Ｎｏ）
ＤＲ：スプリアスダイナミックレンジ(dB)
ＩＰ：インターセプトポイント
Ｎｏ：受信機の発生する雑音レベル（ｄＢｍ）
3次ＩＭＤが受信機雑音と等しくなる、入力レベルを最大入力レベルとす。
Ｐｉｍａｘ＝1/３（２＊ＩＰ＋Ｎo）
Ｐｉｍａｘ：最大入力信号レベル（ｄＢｍ）
Ｎｏ：受信機雑音レベル（ｄＢｍ）
たとえば
ＮＦ＝１０ｄＢ、、Ｂｗが２．１Ｋｈｚ、、ＩＰが３０ｄＢｍとすれば
ＤＲ＝2/３（３０−（−１３１））＝１０７．３ｄＢｍ
Ｐｉｍａｘ＝1/３（２×３０＋（−１３１））＝−２３．７ｄＢｍ
−２３．７ｄＢｍ（１４ｍＶ，，Ｓ９＋４３ｄＢ）以下の入力信号でＩＭＤは雑音レベル以下になる
｛３次混変調歪積を導く式｝
μＶ、ｄＢｍ，ｄＢμの換算
０ｄＢｍ＝１ｍＶ
０ｄＢμ＝１μＶ
Ｖ＝sqort（ＰＲ）＝sqort（１ｍＶ×５０Ω）＝０．２２３６Ｖ＝２．２３６×１０の５乗μＶ
２０log10の（２．２３６×１０の５乗）＝１０６．９８９ｄＢμＶ
０ｄｂｍ＝１０７ｄＢμ
１０log電力(ｍＷ）
２０log電圧（μＶ）
トランスでＮＦＢをかけてＮＦを改善Ｐ−Ｐ構成で３次混変調歪積を無くするプリアンプ優れもの
NF （ノイズフィギア）
SSB受信機の内部雑音をAFバルボルで計測、外部から雑音を入力してバルボルの
指針が2倍に振れる様に入力した雑音の量が、受信機の内部雑音の量と成る。プリアンプ
などの製作でこの雑音量を出来るだけ小さく作る目安に計測無では無理だ、
SPからの出力電力を計測、２倍は３ｄB E＝sqot(PR) ２倍の電力変化量はルウト２倍の
電圧変化量、１．４１倍になる。
[ノイズゼネレター」→＜プリアンプ＞→（SSB受信機 AGC-OFF）ＳＰ→／ＡＦバルボル／
NF=NF1+(NF2+1)/Gain2
７Mhzの自作機、韓国軍用機、ＴＳ５７０で測り比べて見た。
ＳＳＧの出力は８０ｄＢしかない（通貨型４０ｄＢのＡＴＴを通して送信機の電力を計測する都合で、ＳＳＧの出力をそのままと通す為）
自作の信号源が１２０ｄＢの出力が出て２つとも同じ出力、この２つをー６ｄＢコンパイナーで合成して可変ＡＴＴで受信機に。
アンテナアラナイザーのＰＬＬの信号を取り出せる様に出力端を付けた。スキャンＤＤＳの信号は出力端が有る。これを合成（ー６ｄＢーコンパイナー）
１０ｄＢ可変ＡＴＴを通して受信機に。ＳＰ端からＡＦバルボルに入れてメーターを振らせる。
Ｎ．Ｆ
ＡＦバルボルがＳＳＧの信号を入れる前の指針より＋３ｄＢになるＳＳＧのＡＴＴの表示で比較。
自作７Ｍｈｚリグ ２０ｄＢ
韓国軍用リグのジャンク完動機 ２０ｄＢ
ＴＳ５７０ ２０ｄＢ
と殆んど違いは無いが軍用リグはＲＦamp無し、ＢＰＦの後ダイオードDBMに入るというＮＦ重視の設計
ＳＰからの雑音はすこぶる静か。他のリグはＲＦアンプ、ＦＥＴのミキサーの構成ながら７Ｍｈｚ位の周波数では
差は感じられない様だ
２信号特性
2つの信号を中心周波数より１０Ｋｈｚづつ離して合成、受信機はさらに３０Ｋｈｚ離して受信。ＳＳＧの出力は１２０ｄＢと最大
合成信号を入れたとたんのＡＦバルゴルの指針はふてれ仕舞うのでＡＴＴを下げて信号を強くすることは出来ないので、それで比較
ＴＳ−５７０ ３ｄＢ〜５ｄＢ（ＡＧＣを切る事が出来ないＳＷが無いので他のリグもＡＧＣーＯＮのまま）
軍用ジャンク ０ｄＢ（合成信号を強くしても変わらず、ＡＧＣが強力に効く）
自作 ２ｄＢ（合成信号を強くしても変わらず、ＡＧＣが効いている）
雑音は上がり目的の信号が埋もれてしまう事も有りそうだ、実際の運用ではこんなに強い信号は
コンテストの様に同じ会場で多数局が同時に同じ周波数で運用した状態でありえない
スペアナの3次5次混変調歪積、
５０Ｍｈｚで自作機２台、改造機、ＴＳ−５７０、ＩＣ−７５６のＮ．Ｆ 2信号特性の計測
５０ｈｚの高い周波数に成るとどうしてもＧａｉｎが必要に成り高周波増幅は必須、必ず混変が生じ悩ませるが仕方ない事
N.F
ＴＲ−１３００ ＳＳＧ１０ｄＢ−−ＡＦバルボルの値２ｄＢ
ピコ６ ＳＳＧ３０ｄＢ−−ＡＦバルボルの値１ｄＢ
自作機 ＳＳＧ２０ｄＢ−−ＡＦバルボルの値５ｄＢ
ＴＳ−５７０ ＳＳＧ２０ｄＢ−−ＡＦバルボルの値２ｄＢ
２信号特性
ピコ６ , , , , ＡＴＴ２。５ｄＢ ＡＦバルボルの値３ｄＢ
ＴＲ１３００改 , , ＡＴＴ１．５ｄＢ ＡＦバルボルの値３ｄｂ（キャビティＲＦアンプ）
自作機 , , , , ＡＴＴ １ｄＢ ＡＦバルボルの値１０ｄＢ(キャビティＲＦアンプ）混変には弱い事が分かった
ＴＳ−５７０ , , , ＡＴＴ ２ｄＢ 、 、 、 、１0dB
同じ様に混変に弱い事が分かったが、聞こえない事には仕方ない
高い周波数ではゲインが必要、しかし混変には弱くなる、そこで必須になるのがＡＴＴ、−３ｄＢが２乗で効果が出る。
スペアナの３次５次７次の混変調歪積